This site uses cookies.
Some of these cookies are essential to the operation of the site,
while others help to improve your experience by providing insights into how the site is being used.
For more information, please see the ProZ.com privacy policy.
This person has a SecurePRO™ card. Because this person is not a ProZ.com Plus subscriber, to view his or her SecurePRO™ card you must be a ProZ.com Business member or Plus subscriber.
Принадлежность к компании
This person is not affiliated with any business or Blue Board record at ProZ.com.
Access to Blue Board comments is restricted for non-members. Click the outsourcer name to view the Blue Board record and see options for gaining access to this information.
английский => русский: Gauge General field: Техника Detailed field: Механика / Инженерная механика
Текст оригинала - английский Installation, Operation and Maintenance Instructions
OPERATION:
1. Putting the gage in service
Check that the operating conditions are within the rating of the gage. Each Magnicator II has a permanent nameplate engraved with the rating and process conditions.
Check to see that all vent and drain valves and plugs (if applicable) are securely closed.
Flipper Indication: Black = Vapor Space, Yellow = Liquid Space (all flippers should be in the black position).
Slowly open the upper isolation valve. Upper isolation valve must be opened first to equalize the pressure between the gage and tank/vessel.
Slowly open the lower isolation valve. The float will rise with the liquid level in the chamber. This magnet assembly is positioned in the float so it will ride at the surface of the liquid (or at the interface between two liquids when specified. Flippers will turn yellow with the liquid level (or the bob follower will track the float).
2. Securing the gage for service
Close lower isolation valve.
Close upper isolation valve.
Slowly open vent valve to release the pressure from the level gage.
Slowly open drain valve to drain liquid from the gage chamber.
MAINTENANCE:
The Magnicator II magnetic liquid level gage is a simple device which requires a minimum amount of maintenance. The maintenance would normally consist of cleaning the chamber. The frequency of cleaning will depend on the process in which it is installed in. When enough foreign matter collects in the chamber to restrict the movement of the float, it will be necessary to secure the gage and drain out the accumulation of dirt from the chamber. The gage can be flushed by using the vent and drain connections. In extreme cases, it may be necessary to remove the float, and mechanically clean the float and chamber. Some processes may dictate the use of a suitable solvent for cleaning. In the event the float should be removed, refer to steps given under INSTALLATION.
Перевод - русский Инструкции по установке, режиму работы и техническому обслуживанию
Режим работы:
1. Введение уровнемера в эксплуатацию
Проверьте, чтобы условия эксплуатации соответствовали характеристике уровнемера. Каждый магнитный уровнемер II имеет постоянную табличку с гравировкой характеристики и условий работы.
Проверьте, чтобы воздушный клапан, дренажные клапана, пробки (если применяются) были надежно закрыты.
Флажковая индикация: Черный = объем пара, Желтый = объем жидкости (все флажки должны быть на черной позиции).
Медленно откройте верхний запорный клапан. Верхний запорный клапан должен быть открыт первым для выравнивания давления между уровнемером и резервуаром.
Медленно откройте нижний запорный клапан. Поплавок будет подниматься вместе с уровнем жидкости в камере. Этот магнит установлен на поплавке таким образом, что он плывет по поверхности жидкости (или в зоне контакта между двумя жидкостями, если это задано). Флажки будут поворачиваться желтым цветом в соответствии с уровнем жидкости (или следящее устройство будет направлять поплавок).
2. Защита уровнемера в течение эксплуатации
Закройте нижний запорный клапан.
Закройте верхний запорный клапан.
Медленно откройте воздушный клапан для выпуска давления из уровнемера.
Медленно откройте дренажный клапан для выпуска жидкости из резервуара уровнемера.
ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБСЛУЖИВАНИЕ:
Магнитный уровнемер II (магнитное измерительное устройство уровня жидкости) – это простой прибор, который не требует сложного технического обслуживания. Обычно техническое обслуживание состоит из очистки резервуара. Периодичность очистки будет зависеть от процессов работы всего механизма, куда установлен прибор. Когда количество примеси, накопленной в резервуаре, достаточно для ограничения движения поплавка, необходимо обезопасить измерительное устройство и удалить накопившуюся грязь из резервуара. Уровнемер может быть промыт с использованием воздушного клапана и сливных патрубков. В предельных случаях, необходимо снять поплавок и механически прочистить его вместе с резервуаром. Некоторые режимы работы могут предусматривать использование соответствующих растворителей для очистки. В случае, когда поплавок нужно снять с устройства, необходимо следовать инструкциям раздела “Установка”.
английский => русский: Influence of Temperature and Alloying Elements on Fluidity of Al-Si Alloys General field: Техника Detailed field: Металлургия / Литьё
Текст оригинала - английский Influence of Temperature and Alloying Elements on Fluidity of Al-Si Alloys
The goal of the work is to study the influence of casting temperature and four alloying elements: Mg, Ti, Fe and Sr, on fluidity of Al-7wt% Si alloys. Fluidity of the alloys was measured using a fluidity mould produced by N-Tec Ltd., U.K. The experiements were designed using three orthogonal L8 Taguchi matrices. Each of the four alloying elements and the casting temperature was an independent variable with two levels. Three interactions between the variables were identifed and analyzed. The two levels of Mg were 0.03wt.% and 0.45 wt.%; Ti levels were 0 and 0.2 wt.%; Sr at 0 and 0.023 wt%; and Fe levels were 0.06 wt% and 0.24. wt.%. Superheats were 70 C and 130 C over the respective liquidus temperatures of the experimental alloys. The main effect of each of the independent variables on the fluidity was quantified and Analysis of Variance (ANOVA) was performed on the experiment matrix. The results were verified and validated to ensure robustness of the experiement design. In addition to the Taguchi design of experiments show that casting temperature had the most pronounced influence on fluidity of the molten metal. Among the alloying elements chosen, only MG had an appreciable effect on fluidity. Increasing Mg in the melt from 0 to 0.45 wt.% showed a decrease in fluidity of the molten metal. The results of the fluidity experiments on the additional five melt systems show that silicon has a significant effect on fluidity. The variation of fluidity among families of Al-Si alloys is more pronounced that the variation within a particular family of alloy such as 356, which implies that minor changes in composition within a family of Al-Si alloy does not influence fluidity significantly.
Перевод - русский Влияние температуры и легирующих элементов на текучесть сплавов алюминий – кремний
Цель работы – это изучение влияния температуры литья и четырех легирующих элементов: магний, титан, железо и стронций на текучесть сплавов 7% алюминий-кремний. Текучесть сплавов измеряется при использовании литейной формы изготовленной компанией N-Tec Ltd, Великобритания. Эксперименты проводились с использованием трех ортогональных L8 Тагучи матриц. Каждый из четырех легирующих элементов и температура литья изменялись независимо друг от друга в два уровня. Три взаимодействия между изменениями определялись и анализировались. Два уровня магния были 0,03% и 0,45%; уровни титана были 0 и 0,2%; уровни стронция был 0 и 0,023%; уровни железа были 0,06% и 0,24%. Перегрев составлял 70 С и 130 С над соответствующей температурой перехода в жидкое состояние сплавов, участвующих в эксперименте. Основной эффект на текучесть каждого из независимых изменений был подсчитан и анализ вариантов (ANOVA) был выполнен на экспериментальной матрице. Результаты были проверены и обоснованы для гарантии надежности эксперимента. В дополнение к Тагучи эксперименты показали, что температура литья имеет наибольшее выраженное влияние на текучесть расплавленного металла. Среди выбранных легирующих элементов только магний имел значимый эффект на текучесть. Увеличение магния в расплаве от 0 до 0,45% показал снижение текучести в расплавленном металле. Результаты экспериментов по текучести в пяти дополнительных системах расплава показали, что кремний имеет важное влияние на текучесть. Изменение текучести среди серии сплавов алюминий-кремний является более выраженным, по сравнению с отдельной серии сплава, такого как 356, которое выражается в том, что незначительные изменения в составе серии сплава алюминий-кремний не имеют ощутимого влияния на текучесть.
английский => русский: Composite materials made of fibers General field: Техника Detailed field: Строительство / Строительная техника
Текст оригинала - английский Recently, composite materials made of fibers embedded in a polymeric resin, also known as fiber-reinforced polymers, have become an alternative to steel reinforcement for concrete structures. Aramid fiber reinforced polymer (AFRP), carbon fiber reinforced polymer (CFRP), and glass fiber reinforced polymer (GFRP) rods are the commercially available products for the construction industry. They have been proposed for use in lieu of steel reinforcement or steel prestressing tendons in nonprestressed or prestressed concrete structures (ACI 440R 1996). The problems of steel corrosion are avoided with the use of FRPs because FRP materials are nonmetallic and noncorrosive. In addition, FRP materials exhibit several properties including high tensile strength, that make them suitable for the use as structural reinforcement. Furthermore, codes and design guide provisions have been recently prepared for the use of FRP bars in concrete structures for bridges and buildings (ACI 440H 2000; CSA 2000; ISIS-Canada 2000).
The bond characteristics are responsible to transfer the load from concrete to reinforcement and to develop the required stress in the reinforcement for an equilibrium, particularly when concrete is cracked. Service limits in FRP reinforced concrete elements such as deflection, crack width and crack spacing are directly influenced by the bond properties of the reinforcement in concrete.
Fiber reinforced polymer bars are anisotropic materials. Factors such as type and volume of fiber and resin, fiber orientation and quality control during the manufacturing play a major role in the mechanical characteristics.
In the case of Carbon FRP rebar (CFRP Isorod bar from Pultrall, ADS Composites Group), when comparing a steel bar of 11.3 mm diameter with CFRP rebar with similar diameter of about 9.5 mm, the results shows that the tensile stress-strain curves of the CFRP bar are linear up to failure (All FRP bars are linear elastic to failure). The ultimate tensile strength is at least 1500 MPa, 3 times that of steel rebar. The modulus of elasticity of the CFRP bar is 128 GPa, about 65% that of steel. The CFRP bar exhibited almost the same bond strength to concrete as 11.3 mm diameter steel bar. (Benmokrane et al. 2001)
As for Glass FRP bar (ASLAN 100 GFRP bar from Hughes Brothers, Inc.), tensile strength of 9 mm GFRP bar is 760 MPa, and the Modulus of Elasticity is 40.8 GPa, much lower than that of steel.
Перевод - русский Недавно, композиционные материалы стали изготавливать из волокон, встроенных в полимерную смолу, что также известно как армированные волокнами полимеры. Такие материалы стали альтернативой стальной арматуре для бетонных сооружений. Стержни, изготовленные из полимеров, армированных арамидными волокнами (AFRP), армированных углеродными волокнами (CFRP), армированных стекловолокнами (GFRP) являются коммерчески доступным продуктом для строительной промышленности. Их предлагают использовать вместо стальной арматуры или стальных напрягаемых арматурных элементов в ненапряженных или предварительно напряженных бетонных сооружениях (ACI 440R 1996). При использовании армированных волокнами полимеров проблема коррозии стали исчезает, потому что эти материалы не металлические и не подвержены коррозии. В дополнение, материалы из полимеров, армированными волокнами, обладают некоторыми свойствами, включая высокий предел прочности, который делает их пригодными для использования в качестве конструктивной арматуры. Более того, строительные нормы, правила и руководства недавно подготовлены для использования балок из армированных волокном полимеров в бетонных сооружениях при строительстве мостов и зданий (ACI 440H 2000; CSA 2000; ISIS – Canada 2000).
Характеристики сцепления несут ответственность за передачу нагрузки от бетона к арматуре и за увеличение требуемого напряжение в арматуре для обеспечения равновесия, в частности в случае, когда бетон разрушается. Свойства сцепления арматуры в бетоне напрямую влияют на предельный срок службы железобетонных элементов с армированными волокнами полимеров, а также на такие характеристики как упругая деформация, ширина разрушения и пространство разрушения.
Армированные волокнами полимерные балки это анизотропный материал. Показатели, такие как тип и объем волокна и смолы, ориентация волокон и контроль качества при производстве играют главную роль в механических характеристиках. В случае если арматурный стержень выполнен из полимера, армированного углеродными волокнами (изородная балка CFRP от компании Pultrall, группа композитов ADS), при сравнении стальной балки диаметром 11,3 мм с армированным стержнем CFRP похожего диаметра около 9,5 мм, результаты показывают, что кривая зависимости деформации от напряжения балки CFRP поднимается линейно до разрушения (все балки FRP являются линейно-упругими до разрушения). Предел прочности, по крайней мере, составляет 1500 МПа, в 3 раза больше чем стальной армированный стержень. Модуль упругости балки CFRP составляет 128 ГПа, около 65% по сравнению со сталью. Балка CFRP показывает почти такую же прочность сцепления с бетоном, что и стальная балка диаметром 11,3 мм (Benmokrane et al 2001)
Что касается балки из армированного стекловолокном полимера GFRP (балка ASLAN 100 GFRP от Hughes Brothers, Inc.), предел прочности балки GFRP диаметром 9 мм составляет 760 МПа, модуль упругости 40,8 ГПа, что гораздо ниже, чем у стали.
английский => русский: The actual distributions of bending and torque in the shaft General field: Техника Detailed field: Механика / Инженерная механика
Текст оригинала - английский he mounting of a half-coupling and the like on a shaft is, locally, intrinsically indeterminate. This is exemplified by the pulley boss illustrated which extends from A to C along the stepped shaft. The actual distributions of bending and torque in the shaft are shown. To the left of A and to the right of C there are no immediate transverse loads, so the bending moment is linear. But within AC the boss contributes to the shaft's stiffness and also distributes the pulley load gradually into the shaft, so the bending moment variation is non-linear. Similarly the torque is some constant value (zero here) in the shaft to the left of A and another constant value T to the right of C - within AC the torque increases in a complex indeterminate fashion.
No attempt is made to resolve this bending/torsional indeterminacy - the actual distributions are instead replaced by approximate distributions based on external loads concentrated at the mid-point B. This leads to a bending moment diagram characterised by straight segments and a torque diagram which increases stepwise at B. The approximation is justified in view of unknown stiffness details and stress concentration due to shoulders (used for positive longitudinal location) and mountings (square keys, shrink fits etc.) In this example a cross-section between B and C is critical since the diameter is the smaller DA (neglecting the blending radii which reduce stress concentration at the shoulder), the torque is the fully developed T, and the bending moment is to all intents and purposes the peak MB.
Shafts are supported in two bearings (sliding or rolling) which allow the shafts to turn freely - there is no appreciable torque exerted by the bearings. A sliding bearing needs a lubricant film in the clearance space between shaft and bearing bush; in the fully hydrodynamic bearing illustrated the oil is dragged into the wedge-shaped gap causing a pressure build-up (similar to that in hydroplaning) which supports the shaft without metal-to-metal contact and little friction.
Перевод - русский Установка полумуфты или подобной детали на вал в определенном месте в действительности не определимо. Это показывает изображенная ступица блока, которая расположена от точки А до точки С вдоль ступенчатого вала. Показано фактическое распределение изгиба и крутящего момента на валу. С левой стороны от точки А, и с правой стороны от точки С не существует прямых поперечных нагрузок, таким образом изгибающий момент линейный. Но внутри отрезка АС ступица влияет на жесткость вала и также постепенно влияет на нагрузки от блока на валу, таким образом изменение изгибающий момента не линейное. Так же момент это некоторое постоянное значение (здесь ноль) на валу слева от точки А и другое постоянное значение Т справа от точки С – внутри отрезка АС момент увеличивается сложным неопределимым образом.
Не сделано ни одной попытки решить эту неопределенность изгиба и крутящего момента. Вместо этого фактическое распределение заменяется приблизительным распределением, которое основывается на внешних нагрузках, сосредоточенных в средней точке В. Это ведет к тому, что диаграмма изгибающего момента характеризуется прямым сегментом, в то время как диаграмма крутящего момента увеличивается постепенно в точке В. Приближенное значение оправдывается, принимая во внимание неизвестную жесткость и концентрации напряжения благодаря наличию плеч (используемых для определенного продольного направления) и сборки (квадратные шпонки, горячая посадка). В этом примере поперечное сечение между точкой В и С критичное так как диаметр меньше DA (пренебрегаем радиусом изгиба, который понижает концентрацию напряжения на плече). Крутящий момент полностью обнаруживается в точке Т и изгибающий момент намеревается достигнуть максимума в точке МВ.
Валы установлены на два подшипника (скользящий и роликовый), которые позволяют валам вращаться свободно – нет ощутимого крутящего момента от подшипников. Скользящий подшипник нуждается в смазочной пленке в зазоре между валом и втулкой подшипника. В представленном полностью гидродинамическом подшипнике масло затягивается в клиновидный зазор, что служит причиной повышения давления (подобно гидропланированию) и поддерживает вал без контакта металла с металлом и обеспечивает небольшое трение.
Adobe Acrobat, Adobe Photoshop, AutoCAD, Dreamweaver, FrameMaker, Indesign, MemSource Cloud, Microsoft 365, Microsoft Excel, Microsoft Word, Powerpoint, SDLX, Trados Studio
Меня зовут Алексей Смирнов. Я технический переводчик с английского на русский язык, проживаю в европейской части России в городе Кирове.
МОИ ПРЕИМУЩЕСТВА
1. Два высших образования (техническое и переводческое), а также опыт работы инженером-конструктором более 19 лет и опыт переводов 13 лет.
2. В своей работе я использую программы “translation memory”, которые позволяют обеспечить единство терминологии и стиля.
3. Я выполняю только технические переводы по хорошо знакомым мне тематикам, поэтому гарантирую высокое качество.
4. Знание специализированных верстальных программ позволяет мне обеспечивать весь цикл работы над текстом, включая распознавание текста, верстку чертежей, изменение векторной и растровой графики и, наконец, окончательную верстку перевода «один в один» к оригиналу.
5. Конкурентные ставки: стоимость перевода согласуется индивидуально.
6. При работе над проектами я могу сформировать команду из высококвалифицированных переводчиков и обеспечить перевод документации большого объема в сжатые сроки.
7. Строгое соблюдение сроков выполнения заказа. Я не берусь за перевод любой документации в кратчайшие сроки, а выполняю только ту работу, качественное выполнение которой гарантирую.
8. Наличие статуса самозанятого.
ОБРАЗОВАНИЕ
1998- 2003 Вятский государственный университет, факультет автоматизации машиностроения, специальность "технология машиностроения".
2003- 2006 Кировский институт иностранных языков, переводческий факультет, специальность "лингвист-переводчик" английского языка.
ОПЫТ РАБОТЫ
2017-наст.время - переводчик фрилансер с полной занятостью
2006-2017 - переводчик фрилансер с частичной занятостью
2014-2017 - начальник бюро перспективного проектирования на ОАО "Кировский машзавод 1 Мая" (производство ж/д кранов и путевых машин)
2006-2014 - инженер-конструктор 1 категории на ОАО "Кировский машзавод 1 Мая" (производство ж/д кранов и путевых машин)
2003-2006 - инженер-конструктор в НИИ средств вычислительной техники (оборонная промышленность).
Сотрудничество с российскими и зарубежными заказчиками.
Опыт конструкторской работы включает: 3D моделирование, прочностные расчеты с использованием САПР, авторский надзор на производстве, проектирование металлоконструкций, механизмов и приводов машин, стажировка в патентном бюро.
Опыт переводческой работы включает: перевод технической документации, статей журналов, патентов, спецификаций, чертежей; перевод и верстка тендерной документации, участие в переговорах с представителями иностранных компаний.
Отзывы о моей работе можно посмотреть здесь.
МОЯ СПЕЦИАЛИЗАЦИЯ
• машиностроение;
• материаловедение;
• металлообработка;
• автомобилестроение;
• нефтегазовая промышленность;
• станкостроение;
• ж/д техника (особенно ж/д краны и путевая техника);
• строительство.
Стоимость перевода согласуется индивидуально в зависимости от сложности текста, наличия верстки и других параметров. Средняя скорость качественного набора текста 300 знаков в минуту. Средняя производительность 6- 8 страниц в день.
Также у меня есть блог, посвященный тайнам профессии письменного технического переводчика: www.translator-blog.ruНАДЕЮСЬ НА ВЗАИМОВЫГОДНОЕ СОТРУДНИЧЕСТВО!
Этот переводчик заработал баллы KudoZ, помогая своим коллегам в переводе сложных терминов, требующих специальных знаний. Для просмотра переведенных терминов щелкните на соответствующей сумме баллов.
Всего набрано баллов: 862 Баллы за ответы на вопросы PRO: 858
